id: TEF-06
series: 人工低壓吸引場與多節點電磁—介質耦合系統
title: 數量級與動態穩態：密度梯度、流速分布及穩定壓力區域
subtitle: 真電風扇多節點系統之非對稱尺度律、相互作用與可否證判準
version: 0.1.0
created: 2026-11-02
language: zh-TW
status: DRAFT / THEORETICAL FRAMEWORK / NOT SIMULATED / NOT EXPERIMENTALLY VERIFIED
concept_originator: Neo.K
research_context: EveMissLab（一言諾科技有限公司）
collaboration: GPT-6（研究整理、模型形式化與文獻核對；非獨立驗證）
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TEF-06｜數量級與動態穩態：密度梯度、流速分布及穩定壓力區域

稿件與證據界線：本文為研究假說與驗證方法的正式草稿（canonical UTF-8 Markdown），不是一項已做完的 CFD、真空台架或房間尺度實驗。本文沒有實測數據、沒有經核驗的超線性增益、沒有新基本吸引力的證據。後文所有示例均為明確標記的推導或假想設計，不能當成觀測結果；凡涉及真空容器或高速磁性旋翼，須交由具資格的專業團隊審核。

作者： Neo.K
機構： EveMissLab（一言諾科技有限公司）
日期： 2026-11-02
版本： 0.1.0
研究協作（原稿所載）： GPT-6（研究整理、模型形式化與文獻核對；非獨立驗證）
原稿狀態： DRAFT / THEORETICAL FRAMEWORK / NOT SIMULATED / NOT EXPERIMENTALLY VERIFIED

摘要

本篇為「真電風扇」（True Electric Fan, TEF）研究系列第六篇，接續 TEF-01 的操作性物理定義、TEF-02 的主動電磁葉片與管道裝置、TEF-03 的介質—能源收支、TEF-04 的多物理耦合模型以及 TEF-05 的幾何／拓樸約束。本文研究在固定且可核對的外部條件下，當主動旋轉—電磁—介質單元由少數擴增為多數時，壓力、密度、速度與流入通量是否形成可重現的非均勻分布，並進一步形成動態穩定的低壓區域。研究起源包含一項條件性直覺：沿某些有效輸運路徑，外側稀薄介質可能較快流動，而內側因增密、減速或較大有效流通面積形成緩速區；同時，壓力最低位置、密度最高位置與速度最大位置不要求重合。這種分離不等於違反守恆，更不能先驗定性為新作用力。

本文以非預設對稱性的空間域及有向流路定義「遠／近」，以局部質量、動量、能量收支檢查速度分層，並以壓差閾值集合、時間佔據率、漂移率、連通性與擾動恢復率定義候選穩定區域。對單元數增加，分別建立固定每單元輸入、固定總功率與固定總介質供應／抽排條件三種比較系統，不把能源增加與幾何改變誤寫為集體耦合增益；再提出單節點加和基線、已知非線性場模型與匹配的傳統旋翼陣列作為競爭解釋。最後提出預註冊研究假說、具體否證模式、量測不確定度與 TEF-07 的地面實驗接口。本篇貢獻是建立可以產生正面或負面結果的判定框架，而非宣告人工低壓吸引場的特殊機制已成立。

關鍵詞：真電風扇；多節點耦合；數量級；動態穩態；人工低壓吸引場；氣體密度梯度；速度分層；幾何非對稱；流場拓樸；實驗可否證性。

1. 問題源起與核心區別

1.1 從單個吸氣裝置走向整體場

「真電風扇」的起點不是聲稱一般旋翼不符合物理，而是將成熟的旋翼／涵道風扇、電磁驅動、葉片自身的可控場源、氣體供給與管道網路組合為可獨立調整且可擴增節點數量的系統。研究者關心的不是某一台風扇的額定風量，而是多個單元在有限空間內是否可能形成不能用單節點線性加總描述的穩定壓力—速度結構。

既有流體力學已包含壓力梯度、旋流、回流、邊界層、可壓縮性和非線性作用。因此，即使觀測到集體場型也不能直接推出有新基本作用力。研究價值可成立於工程場控制本身，不以新物理為前提。

1.2 六個核心研究問題

RQ6-1｜路徑速度：是否存在特定幾何與介質條件，使得同一流路外側截面的速度較快，往受控區域輸運時反而逐步減速？
RQ6-2｜分布極值：低壓區、密度增高區、流速極值與流入通量極值，是否能彼此分離並受控制參數調節？
RQ6-3｜穩態形成：在固定能源與介質供應下，是否形成可長時間重現的空間壓差集合，且在小幅擾動後恢復？
RQ6-4｜節點數量：在總功率與供氣量可比時，增加節點是否改善目標區域壓力控制，或者反而因干涉、阻塞與熱損失降低效益？
RQ6-5｜場源貢獻：在機械轉速、葉片幾何和熱狀態可比時，葉片附著的額外可控電磁場是否對介質分布產生可測的獨立貢獻？
RQ6-6｜模型可區別性：上述結果中有哪些可由成熟機械—流體／稀薄氣體／電磁模型預測，哪些仍存在可重現且不能歸因於量測或建模缺陷的殘差？

1.3 不作為前提的主張

不認為吸引場必須是圓形、球形、軸對稱，或具有單一中心。
不認為「遠處快、近處慢」是所有收斂流動的普遍定律。
不認為節點多必然較有效，或所謂「超加成」必然代表新物理。
不以氣體稀薄化表示真空本身是一種可吸入流體。
不將「吸引子」的數學意義直接等同於對粒子施加的新基本吸引力。
不把持續輸入電能與介質的穩態誤寫成無能耗的自發永動現象。

2. 研究系統、控制變數及可比性

2.1 空間與節點

定義可變三維介質域及其邊界：

\Omega\subset\mathbb{R}^{3},\qquad \partial\Omega=\Gamma_{\mathrm{wall}}\cup\Gamma_{\mathrm{in}}\cup\Gamma_{\mathrm{out}}\cup\Gamma_{\mathrm{solid}}.

$\Omega$ 在本文可以是方形／長方形內部實驗域、分岔管網、多室域或非規則空間；不預設任何幾何對稱性。TEF-05 的幾何家族 G0～G5 應保留為本篇的直接接口。局部轉子可以是圓形，不限制整體壓力區域的拓樸。

設有 $N$ 個有效啟動節點，節點參數為：

\mathcal{C}_{N}=\{(\mathbf{x}_{i},\mathbf{n}_{i},\omega_{i},P_{i},\mathbf{b}_{i},q_{i})\}_{i=1}^{N}.

其中位置 $\mathbf{x}_{i}$ 、方向 $\mathbf{n}_{i}$ 、轉速 $\omega_{i}$ 、單元電功率 $P_{i}$ 、葉片／固定場源控制量 $\mathbf{b}_{i}$ 、節點介質供應或排放量 $q_i$ 均須登錄。 $N$ 是實際啟動且達到指定操作條件的節點數，而非安裝孔位數；為保留對照，未啟動的假單元應盡可能維持相同阻塞外形與位置。

2.2 狀態與控制分離

當連續介質近似適用時，取：

\mathbf{z}(\mathbf{x},t)= \bigl(\rho,\mathbf{u},p,T,\{Y_{k}\},\mathbf{E},\mathbf{B}\bigr)(\mathbf{x},t).

並將外部控制寫成：

\mathbf{a}(t)= \bigl(\{\omega_{i}\},\{\mathbf{b}_{i}\},P_{\mathrm{tot}}, \dot m_{\mathrm{sup}},\dot m_{\mathrm{exh}},\mathbf{a}_{\mathrm{pump}}\bigr)(t).

$P_{\mathrm{tot}}$ 必須是實際量測的系統邊界電功率，含主馬達、葉片場源、定子線圈與必要的控制／介質系統；若另列真空泵與外部氣源設備，須明確說明比較邊界，不可只挑對自己有利的耗能項目。

在稀薄極限，局部標量壓力與常規速度場可能不足以描述非平衡粒子分布。此時需轉為分布函數及氣體—壁面碰撞模型，不應因感測器報出單一壓力值就認定局部熱力學平衡必然成立 [R3]。

2.3 研究的三種比較約束

比較類型	保持固定	隨 $N$ 改變	可回答的問題	不可宣稱
E1｜固定每節點驅動	每節點名義操作點、外部供氣條件、內部幾何家族	系統總功率及流場	能否出現集體結構、干涉或邊際飽和？	不能直接說能效提高
E2｜固定系統總功率	共同量測邊界下 $P_{\mathrm{tot}}$ 、氣源、幾何外殼	各節點功率分配與有效轉速	相同總資源下的控制能力是否改善？	不能用較大總功率製造優勢
E3｜固定總介質供應／抽排條件	已量測總供氣或可比泵浦操作條件，並記錄壓力／功率	節點配置及內部流路分配	是否真的重新分配壓力、流率及密度？	不能把未知供氣或漏氣當成吸引效應

E2 與 E3 可以交叉，但未必在每個操作點都能同時精確固定。若泵曲線與負載互相影響，應量測實際泵的工作點，不以相同控制旋鈕設定冒充相同抽氣流量。固定系統總功率時，節點太多可能導致個別單元落在無法穩定運轉的區域；此為負面實驗結果而非資料排除理由。

3. 不可省略的質量、動量與能量基線

3.1 質量守恆不因節點數量增加而失效

連續介質模型採用：

\frac{\partial\rho}{\partial t} +\nabla\cdot(\rho\mathbf{u})=s_{m}.

其中 $s_m$ 僅表示確實進入或離開所選控制域的物質來源、匯或已明定的跨相轉移；純粹的磁場、壓力梯度或葉片旋轉不會自行產生質量。對控制體 $V\subseteq\Omega$ ：

\frac{d}{dt}\int_{V}\rho\,dV = -\int_{\partial V}\rho\mathbf{u}\cdot\mathbf{n}\,dA +\int_{V}s_{m}\,dV.

在長時間平均淨儲量近似不變時，進入、離開、儲存變化與可追蹤來源必須閉合。壓力「吸入」指流入通量或可辨識的壓差驅動流動，不等於真空為質量源 [R1]。

3.2 旋轉與電磁作用的動量來源需要分帳

對可使用連續流體描述的區域，概念上寫為：

\frac{\partial(\rho\mathbf{u})}{\partial t} +\nabla\cdot(\rho\mathbf{u}\otimes\mathbf{u}) = -\nabla p+\nabla\cdot\boldsymbol\tau +\rho\mathbf{g}+\mathbf{f}_{\mathrm{rot}}+\mathbf{f}_{\mathrm{EM}}.

$\mathbf f_{\mathrm{rot}}$ 為葉片對介質的等效動量源， $\mathbf f_{\mathrm{EM}}$ 為直接作用於介質的電磁力，兩者不得因模型已有移動葉片壁面受力又重複添加來源。若葉片磁場只改變轉子轉矩與轉速，其對介質的主要影響仍可能是機械的。對高稀薄度區域，須改用與分布函數及壁面碰撞一致的動量收支；連續介質方程耦合可參照 [R2]。

3.3 能量流不能只報告裝置內部流速

對選定系統邊界與穩態時間窗，要求：

P_{\mathrm{electrical}}+\dot E_{\mathrm{mass,in}}+\dot Q_{\mathrm{in}} \simeq \dot E_{\mathrm{mass,out}}+\dot Q_{\mathrm{out}}+P_{\mathrm{other,out}}.

若存在顯著儲能或溫升，則需另外計入 $dE_{\mathrm{stored}}/dt$ ，上式不可直接視為閉合。旋轉葉片、線圈及泵的熱耗散可改變密度與壓力；看到壓力帶之前，必須先排除「只是局部溫升造成密度與對流改變」的競爭解釋。轉移熱量與對外排掉廢熱是不同環節。

3.4 在相同組分且局部熱平衡下的密度—壓力關係

p=\rho R_{\mathrm{sp}}T.

因此在相同氣體組分與相同溫度下，高密度區通常也對應較高的壓力。高密度區與最低壓核心若不同位置，並不矛盾；若同一位置宣稱「密度上升但壓力下降」，就必須測量溫度與組分，必要時採用非平衡氣體描述。

4. 「外側快、內側慢」的條件性推論

4.1 不用到圓心距離替代物理路徑

在非對稱空間內，先選定可追蹤的輸運路徑 $\gamma(s)$ ，例如流線弧長、通氣管網路徑、或由一個具流率量測的截面到另一個截面的有向路段。 $s$ 是沿路徑的參數，不要求其指向單一幾何中心；有回流時需先依方向分段。

4.2 一維有效流管模型的最小條件

在穩定流、兩截面之間無額外質量源或匯、且有可識別流管的情形：

\dot m=\rho(s)A_{\mathrm{eff}}(s)v(s)=\mathrm{const}.

令截面 1 為較外側（上游），截面 2 為較近側（下游），則：

\frac{v_{2}}{v_{1}}= \frac{\rho_{1}A_{1}}{\rho_{2}A_{2}}.

這裡 $v_i$ 是該截面朝既定流動方向的質量流率加權或適當截面平均速度， $A_i$ 為對應的有效流通面積；若速度與密度在截面上高度不均，必須回到 $\dot m=\int_A\rho\mathbf u\cdot\mathbf n\,dA$ ，不能把截面平均值不加條件相乘。

在上述近似下，近側變慢的必要且充分代數條件是：

\rho_{2}A_{2}>\rho_{1}A_{1} \quad\Longleftrightarrow\quad v_{2}<v_{1}.

如果幾何收斂使 $A_2$ 減少得比密度增加更快，近側反而會加速。單靠「越密越慢」沒有足夠的物理依據；必須同時量測密度與流管面積 [R1]。

4.3 純代數的兩組反向結果（非實驗數據）

以相同流率的無因次參考條件 $\rho_1A_1v_1=1$ 作示例：

假想案例	$\rho_2/\rho_1$	$A_2/A_1$	$v_2/v_1$	結果
C-A	3	0.5	$2/3$	近側減速
C-B	3	0.2	$5/3$	近側加速

此表僅展示守恆式的兩種可能，不表明真電風扇會產生上述密度比，也不是實際氣體的壓縮、溫度或耗能估計。

4.4 何時需要廢止這個一維描述

當存在多股匯流、側向供氣、流線穿越分離區、顯著非穩定渦旋、強可壓縮性、熱透流或高度稀薄氣體時，應採三維質量通量量測及適當的流體／分子動力學模型。對於壁面附近的停滯點或逆流點，單一「遠快近慢」排序可能失效。

5. 壓力低谷、密度峰與速度極值可以不重合

5.1 三種不同的空間分布

定義在可量測有效域 $\Omega_m$ 上的候選位置：

\mathbf{x}_{p}\in\operatorname*{argmin}_{\mathbf{x}\in\Omega_m}p(\mathbf{x}), \quad \mathbf{x}_{\rho}\in\operatorname*{argmax}_{\mathbf{x}\in\Omega_m}\rho(\mathbf{x}), \quad \mathbf{x}_{v}\in\operatorname*{argmax}_{\mathbf{x}\in\Omega_m}|\mathbf{u}(\mathbf{x})|.

極值可能不唯一，並可能由壁面障礙、局部渦流、泵浦入口或熱梯度主導；不得在觀測前假定它們排成某個環形序列。至少應報告它們的估計位置、有效解析度、量測不確定度與可辨識程度。

5.2 低壓吸入區不必與高密度緩速區重合

使用 TEF-01 與 TEF-05 的壓差基線：

\Delta p(\mathbf{x},t)=p_{\mathrm{ref}}(\mathbf{x},t)-p_{\mathrm{on}}(\mathbf{x},t).

其中 $p_{\mathrm{ref}}$ 必須在同樣幾何、同樣氣體來源與泵浦條件、相似熱邊界下取得，不得隨意選取「看起來最適合」的比較組。局部 $\Delta p>0$ 僅表示相對基線壓力降低，不等於絕對壓力為負，也不意味外界物質在沒有作用力或濃度／壓力梯度的情況下自動流入。

5.3 觀察局部力與壓差，而非預設新基本場

單位體積的壓力梯度作用為 $-\nabla p$ 。若同時存在旋轉、磁化、電離或溫度梯度，介質速度不能只從壓力差單獨推得。本文的「吸引」是由可量測輸運與作用力組成的有效場描述；不等同重力或改變了量子真空本身。

6. 不預設形狀的「穩定壓力區域」

6.1 低壓閾值集合

在固定基線與時間點，以預先登錄的 $\delta>0$ 定義：

\mathcal{A}_{\delta}(t) =\{\mathbf{x}\in\Omega_m:\Delta p(\mathbf{x},t)\ge\delta\}.

這個集合可以呈面片、厚層、彎折帶狀、分叉體積、多個不連通區域，或完全為空。本文的「帶」是壓力值域或空間穩態區域的方便名稱，不代表一圈同心圓。 $\delta$ 的絕對量值及其與儀器不確定度的關係，必須事前設定。

6.2 穩定的第一層：時間統計

令觀察窗 $W=[t_0,t_1]$ ，長度 $|W|=t_1-t_0$ 。定義：

\overline{\Delta p}_{W}(\mathbf{x}) =\frac{1}{|W|}\int_{W}\Delta p(\mathbf{x},t)\,dt,

\sigma_{W}(\mathbf{x}) =\left[\frac{1}{|W|}\int_W \bigl(\Delta p(\mathbf{x},t)-\overline{\Delta p}_{W}(\mathbf{x})\bigr)^2\,dt\right]^{1/2}.

再定義該位置符合低壓條件的時間佔據率：

\Pi_{\delta,W}(\mathbf{x})= \frac{1}{|W|}\int_W \mathbf{1}\!\left[\Delta p(\mathbf{x},t)\ge\delta\right]dt.

在預先給定最低壓差 $\delta$ 、允許壓差波動 $\varepsilon_p$ 、最低佔據率 $q_0$ 後，建立候選統計穩定區域：

\mathcal{S}_{W}(\delta,\varepsilon_p,q_0) =\left\{\mathbf{x}\in\Omega_m: \overline{\Delta p}_{W}(\mathbf{x})\ge\delta, \ \sigma_{W}(\mathbf{x})\le\varepsilon_p, \ \Pi_{\delta,W}(\mathbf{x})\ge q_0\right\}.

這個公式是候選篩選器，不是完整的動態穩定性定理，可參照 NIST 的時間統計穩定性框架 [R5]。如果資料在慢慢升溫、泵的操作點漂移，或控制器每數分鐘重新整定，平均值和標準差看似小也不能等同穩態；必須另行檢查趨勢、變點、週期性、操作歷史及自相關 [R5, R6]。

6.3 壓力帶的幾何與拓樸描述

對每個 $\mathcal S_W$ 與 $\mathcal A_{\delta}$ ，報告：

體積比 $|\mathcal S_W|/|\Omega_m|$ 、連通分量數、最大連通分量佔比與貼壁比例；
代表性的壓差均值、分位數、梯度大小、區域漂移速度與持續時間；
閾值 $\delta$ 改變時區域的出現、合併、斷裂及消失；
介質流入與流出是否跨越相同區域邊界，以及該區域是否僅為停滯口袋。

必要時採 TEF-05 的拓樸指標 $\beta_0(\delta)$ 或持續同調作為形態分析，但拓樸持續性不等於時間穩定性。空間插值的假橋、局部漏測與磁場干擾造成的感測假訊號，都必須有獨立檢查；場形態研究工具可參考 [R11]。

6.4 具有流入不等於具有淨質量累積

對預先固定的觀察控制面 $\Sigma$ ，取外向法向量 $\mathbf n$ ：

\Phi_{\mathrm{in}}(\Sigma,t)= \int_{\Sigma}\max(0,-\rho\mathbf{u}\cdot\mathbf n)\,dA,

\Phi_{\mathrm{out}}(\Sigma,t)= \int_{\Sigma}\max(0,\rho\mathbf{u}\cdot\mathbf n)\,dA.

兩式單位皆為 kg/s。持續循環可以同時有非零進流和出流，而淨累積等於兩者差額再加上內部實際來源項。若低壓區附近的流入只是在抽氣管路的已知工況下出現，不應另主張存在一個獨立於管路與泵的吸引機制。

7. 動態穩態與動力系統「吸引子」

7.1 三個不可混同的穩定性層次

等級	需要的現象	能宣稱的內容	尚不能宣稱
ST-1：統計穩定	壓差區域的平均、變異、持續性達預先判準	某一操作窗的穩定壓力分布	受到擾動必然恢復
ST-2：受擾恢復	多次小幅、安全擾動後回到相近的狀態或允許區域	指定操作點附近的局部恢復能力	存在全域唯一吸引子
ST-3：動力吸引子證據	有經驗證模型或可重現的狀態空間動力、吸引盆與穩定性判定	特定模型及控制條件下的吸引集合	新基本作用力或真空物理變化

因此，「形成自然穩定壓力帶」可先翻譯為 ST-1，之後測 ST-2；真正的動態系統吸引子則是後續更強的主張。這符合非線性系統分析中「固定點、極限環與吸引集合」之間的區分 [R9]。

7.2 持續驅動和自然自維持是不同命題

系統可能依下列方式維持壓力結構：

D1｜持續受控驅動：主動控制器持續調整每個節點，因而維持區域形態。
D2｜固定操作點的被動重配：總電源和介質來源保持恆定，控制器不進行即時空間修正，但流路本身收斂到固定分布。
D3｜停機後暫時延續：停止主動驅動後，因慣性、存量、儲槽或熱滯後而出現有限的衰退時間。

D1、D2、D3 都可能有研究價值；它們不等價。D3 若存在，也不是無能源來源的永久吸引。研究者若希望把 D2 稱為「自組織穩態」，必須同時列出持續供能、供氣與邊界條件。

7.3 低階動態系統形式化

令 $\mathbf{x}(t)$ 為壓力分布降維模態、氣體存量、主要流量、轉子與溫度等狀態， $\mathbf a$ 為固定控制， $\boldsymbol\theta$ 為幾何、介質與模型參數：

\frac{d\mathbf{x}}{dt}= \mathbf{F}(\mathbf{x};\mathbf{a},\boldsymbol\theta,N).

固定點 $\mathbf{x}^{*}$ 滿足：

\mathbf{F}(\mathbf{x}^{*};\mathbf{a},\boldsymbol\theta,N)=\mathbf0.

若此為可微、自治、有限維局部模型，線性化矩陣：

\mathbf{J}=\left.\frac{\partial\mathbf F}{\partial\mathbf x}\right|_{\mathbf{x}^{*}}

的所有特徵值實部均嚴格小於零，則可支持該模型內的局部漸近穩定性；不代表真實三維系統在所有參數或所有初始條件下穩定。若存在週期性外場或轉子同步控制，應採週期系統的 Floquet 分析或明示的時變模型；若由噪音主導，則應採隨機穩態描述。

7.4 擾動恢復與歷史依賴

對經安全審查且幅度受限的壓力、流量或控制參數擾動，量測回復時常 $\tau_{\mathrm{rec}}$ 、超越量、回復後殘差及其跨次試驗分布。只有在符合單一衰減模態的局部條件下，才可用：

\|\delta\mathbf x(t)\| \approx \|\delta\mathbf x(0)\|\exp(-t/\tau_{\mathrm{rec}})

作為近似；多模態、振盪、遲滯或非正規暫態增長均需要其他模型。掃描功率由低至高、再由高至低時，如得到不同穩態曲線，可以提出遲滯候選，但須先排除熱漂移、漏氣及掃描速度不足，不可直接宣稱發生分岔。

8. 多節點耦合：不把「越多」直接當成「越好」

8.1 四類可區分的交互作用

流體耦合：相鄰風扇的射流、吸流、旋流、堵塞及回流互相改變流阻與有效通流面積。
電磁耦合：馬達定子、葉片永磁或主動場源之間產生磁路重分布、互感與電磁干擾；必須確認哪些作用真的施加到介質。
熱與組分耦合：線圈、轉子和泵的耗散改變溫度、密度、黏度或氣體組成；可能產生並非由假說新機制造成的壓力結構。
控制耦合：多節點回授與控制延遲改變整個場的穩定性，可能協調也可能互相振盪。

觀察到耦合不等於每一類都有利，甚至可以產生負協同。若個別節點造成的擾動方向相反，可能出現場型抵銷；若更多節點增加壁面與葉片阻塞，也可能降低流通能力。

8.2 首先檢查基本物理量的交互項

以兩個節點 $i,j$ 的開關組合，在相同介質及幾何條件、每個啟動節點操作點固定時，對事先選定的標量或位置固定的壓差 $Y$ 定義：

\mathcal{I}_{ij}= Y_{11}-Y_{10}-Y_{01}+Y_{00}.

此處 $Y_{ab}$ 分別對應節點開關狀態 $a,b\in\{0,1\}$ ，其他不啟動位置仍保留等效阻塞假件。 $\mathcal I_{ij}\neq0$ 表示不符合簡單可加基線，但 11 組相較 10／01 組通常使用較高總功率，因此不應把此式當成節能或等功率效益證明。

延伸至 $N$ 個節點：

\mathcal{I}_{N}= Y_{\mathrm{all}}-\sum_{i=1}^{N}Y_{i}+(N-1)Y_{0}.

其中 $Y_i$ 是相同槽位配置下僅啟動第 $i$ 節點的觀測值。這是線性加和參考差額。如 $Y$ 是通過閾值後的區域體積，非線性的閾值操作本身便可能製造出非零 $\mathcal I_N$ ；因此交互項首先應作用於基本壓力場／固定點量測，再把壓力區體積當作獨立的形態指標。

8.3 同功率比較的性能差額

定義事先指定的工程評價量 $Y_N(P,\mathbf m,\mathcal G)$ ，其中 $P$ 是相同邊界下的總輸入電功率、 $\mathbf m$ 是供氣／排氣條件、 $\mathcal G$ 是幾何與管網配置。和可比基線之差為：

\mathcal D_N(P)= Y_{\mathrm{TEF},N}(P)-Y_{\mathrm{ref},N}(P).

參考系統可以是同樣節點位置的普通涵道風扇陣列，或由經驗證的非 TEF 模型所預測的基線。 $\mathcal D_N$ 的正負意義取決於事先聲明的 $Y$ ：例如低壓目標區是否更接近指定值、控制誤差是否更小、壓力穩定性是否改善；不能事後換目標讓任何結果都看起來有利。

8.4 非線性結構不等於新基本物理

即使 $\mathcal I_N$ 或 $\mathcal D_N$ 顯著，既有 Navier–Stokes 非線性、局部幾何、風扇曲線、磁化、熱浮力、稀薄氣體壁面效應、控制器飽和與感測器偏差仍可給出解釋。若要提出額外物理項，必須先讓標準模型在預註冊、未用來調參的驗證配置中出現可重現的系統性殘差，並使新模型給出額外可區別的預測，而非僅多加一個自由參數把原數據擬合得更好 [R8]。

9. 數量級尺度律：區分探索公式與普適定律

9.1 控制變數不只是節點數 $N$

候選場結果可寫成：

Y=\mathcal{F}\bigl(N,\mathcal G,\Omega, P_{\mathrm{tot}},\dot m_{\mathrm{sup}}, \dot m_{\mathrm{exh}},\mathbf{b}, \mathrm{Re},\mathrm{Kn},\mathrm{Ma},\ldots\bigr).

其中 $\mathrm{Re}=\rho UL/\mu$ 、 $\mathrm{Kn}=\lambda/L$ 、 $\mathrm{Ma}=U/c$ 分別描述流動慣性與黏性比、稀薄程度以及可壓縮流速度尺度； $L$ 必須按局部管隙、葉片或室內特徵尺度定義，而不是一律用房間邊長。若氣體高度稀薄，典型連續流物理量與無因次組合需根據分子動力學模型重新檢核 [R3]。

9.2 有效增益斜率並不預設為常數

若某一同質比較家族內的效益增量 $\Delta Y(N)=Y(N)-Y(0)$ 為正，可探索兩個節點數間的有效冪次斜率：

\alpha_{\mathrm{eff}}(N_a,N_b) =\frac{\ln\Delta Y(N_b)-\ln\Delta Y(N_a)} {\ln N_b-\ln N_a}.

這只是有限範圍中的描述性斜率。 $\alpha_{\mathrm{eff}}>1$ 即使出現，也不等於新物理或普適尺度律；其結果可能取決於隨 $N$ 同時增加的總電力、幾何占用、閾值非線性或流量飽和。當 $\Delta Y\le0$ ，此對數斜率不適用，應直接報告損失或改用其他模型。

9.3 三種可能的數量級轉換

候選機制	可能現象	先檢查的常規解釋
流道競爭／飽和	$N$ 增加後邊際增益下降甚至逆轉	阻塞、風扇特性曲線、功率分配不足
幾何或拓樸重組	低壓連通域數量突變、區域分裂／合併	管網連通性、臨界流路、閾值及插值
動力型態變換	穩態轉為週期振盪、遲滯或多穩態	回授延遲、非線性流阻、熱漂移、泵浦不穩定

若以上均由已知物理描述，也仍可產出新的場控制方法或工程參數圖，不需要額外的真空物理假設。

9.4 「最佳節點數」可能是有限值

在固定總功率與相同目標的條件下，最適節點數可寫成離散優化：

N^{*}\in\operatorname*{argmax}_{N\in\mathcal N_{\mathrm{safe}}} Y_N(P_{\mathrm{tot}}).

$\mathcal N_{\mathrm{safe}}$ 是通過機械、電磁和壓力環境審查的可操作集合。最佳值可能是 1，也可能是中間數量；在缺乏量測前不能猜測其大小。若只在小範圍 $N$ 掃描，必須明示為局部最佳或暫時觀察，而不是全域最優。

10. 最小可解釋的管網動態模型

10.1 把方形房間與管道離散成控制體

取多個固定容積 $V_i$ 、溫度近似固定且氣體組分已知的艙／管路節點，理想氣體質量為：

m_i=\frac{V_i p_i}{R_{\mathrm{sp}}T_i}.

若 $V_i,T_i,R_{\mathrm{sp}}$ 在此模型有效窗內可視為常數，則：

C_i\frac{dp_i}{dt} =\dot m_{i,\mathrm{sup}}-\dot m_{i,\mathrm{exh}} +\sum_j\dot m_{j\rightarrow i}, \qquad C_i=\frac{V_i}{R_{\mathrm{sp}}T_i}.

其中 $C_i$ 的量綱為 kg/Pa， $\dot m_{j\rightarrow i}$ 為有符號的介質淨流率，以流向 $i$ 為正，且內部邊相互反對稱，避免對同一管路重複計數。若溫度或組分變化顯著，此模型即須增加能量與組分方程，而不能保持常數 $C_i$ 的假設。

10.2 受限的低階流路關係

對某一個已校準、流阻可近似線性的有向流路 $i\rightarrow j$ ，可暫寫：

\dot m_{i\rightarrow j} =G_{ij}\left(p_i-p_j+\Delta p_{ij}^{\mathrm{act}}\right),

$G_{ij}$ 單位為 kg/(s·Pa)， $\Delta p_{ij}^{\mathrm{act}}$ 是旋翼／泵在該操作點的等效壓升，符號按 $i\rightarrow j$ 方向定義。此式僅為可校準的局部線性代理，不是所有壓力、稀薄度或風扇轉速下的普適本構式。真實模型可能需要非線性風扇曲線、氣體可壓縮性、流路慣性與分子流導通率。

對完全封閉且只在內部循環、不供氣不排氣的控制體總和：

\sum_i C_i\frac{dp_i}{dt}=0.

換句話說，裝置可以重新分配不同區域的壓力及存量，卻不能從封閉空間外無中生有地增加氣體總質量。這種模型已足以生成由管網與節點配置造成的非均勻穩態，因此是研究新機制前不可跳過的零假說；管網圖模型的相關研究可參照 [R12]。

10.3 何種結果代表更強的假說值得追問？

若上述低階模型失準，第一步是改善風扇曲線、可壓縮性、熱項、流道阻力與實際邊界；第二步才用 TEF-04 的 CFD／稀薄氣體／電磁耦合模型。只有在經驗證的標準模型也無法預測特定、跨幾何且可重現的結果時，才可提出額外物理機制的可測方程候選，不能僅用「真空張力」一詞替代解釋。

11. 可否證假說、零假說與競爭解釋

以下假說均處於 PROPOSED / NOT PREREGISTERED / NOT TESTED，不是研究發現。正式實驗前須由 TEF-07 設定可量測分辨率、樣本數、重複測量規則、最小可辨識效應及異常停止條件。

編號	待檢驗命題	主觀測量與比較	不成立時如何處理
H6-A｜條件性減速	某些流管在增密與有效流通截面條件下出現 $v_2<v_1$	同流路兩截面質量流率、密度及有效面積；先驗指定路段	若沒有該配置或量測不符，縮小條件域，不把「遠快近慢」說成普適現象
H6-B｜非重合極值	壓力、密度與速度的空間極值可在特定控制下分離	三維場與極值位置不確定度，含幾何對照	若無可辨識分離，不宣稱已形成分層結構
H6-C｜穩定壓力區域	在固定供電／供氣條件下形成符合 ST-1 的非均勻壓力集合	$\mathcal S_W$ 、時間佔據率、漂移與泵／溫度記錄	若僅有短暫波動或泵漂移，拒絕穩態判定
H6-D｜受擾恢復	某些穩態分布於安全小擾動後回到原可接受區域	多次擾動響應、恢復時間與歷史依賴	若不能恢復，只保留短時間統計穩態，不稱動力吸引子
H6-E｜數量級／配置效益	固定總功率與介質供應時，多節點比匹配傳統陣列具更佳指定控制指標	$Y_N(P)$ 、 $\mathcal D_N(P)$ 、不確定度與成本項	若效益不存在，結論是無額外工程增益或僅限特定幾何
H6-F｜場源獨立作用	相近轉速、供氣及熱條件下，葉片獨立場源能造成可辨識介質改變	開／關場源、等質量假件與熱控制；轉子狀態同步	若無差異，保留電磁驅動的成熟功能，不宣稱額外直接吸氣
H6-G｜場型轉換	調整節點、連通性或場源後，低壓子區的連通性或穩態型態可重現改變	$\beta_0(\delta)$ 、時間窗、網格敏感度、擾動回程	若變化來自插值或閾值，列為資料分析偽影
H6-V3｜額外真空物理（暫存）	明確的新增模型可預測標準物理模型之外的可重現殘差	獨立量測量、不同裝置預測、盲測、排除常規誤差	若未達門檻，不立為已發現作用力；本系列不需要它才能成立

11.1 優先使用的零假說階梯

M0：常規機械／管路模型。已知葉片、風扇曲線、壁面、氣源、抽氣、黏性及熱條件足以解釋壓力與流量。
M1：常規非線性多物理模型。納入三維旋流、可壓縮性、稀薄氣體分布、磁化／電離／電磁發熱與控制器；允許幾何誘發非線性與多穩態。
M2：額外物理候選。只在 M0、M1 的量測／模型不確定度已充分處理，且新方程能做出獨立、先驗、可否證的額外預測時才開始構造。

M0 被否定不代表 M2 成立。流場非線性很可能只是 M1 的既有機制；若無獨立推導及可區別觀測量，就不應用「真空張力發生變化」作為萬能解釋。

11.2 嚴格區分效應存在、效益提升與機制辨識

效應存在性：壓差區域確實可重現且超過量測不確定度。
工程效益：在同總功率、相近風量及安全限制下，指定任務的表現較匹配參考好。
物理辨識：知道差異來自機械流動、電磁介質作用、幾何邊界、控制回授或其他可檢驗機制。

三層可以逐步成立，也可以只成立第一層。不能以漂亮的場圖直接跳到第三層。

12. 預先指定的評價量與不確定度

12.1 壓力控制效益量不是熱力學效率

對固定有效空間 $\Omega_m$ 與預先指定的非負權重 $w(\mathbf x)$ ，用壓差超過閾值的時空平均建立一個工程壓力效益代理量：

Y_p= \frac{\displaystyle\int_W\!\int_{\Omega_m} w(\mathbf x)\,[\Delta p(\mathbf x,t)-\delta]_{+}\,dV\,dt} {|W|\displaystyle\int_{\Omega_m}w(\mathbf x)\,dV}, \qquad [a]_{+}=\max(0,a).

$Y_p$ 單位為 Pa； $w$ 為無因次且積分不為零。此量越高，僅表示給定目標位置的相對壓差效益越大，並不表示吸入質量更多、空氣品質更好或散熱效率更佳。對生命支持或熱管理用途應另訂不同效益量與限制。

當 $P_{\mathrm{tot}}>0$ 時，可報告：

\eta_{p}^{*}=\frac{Y_p}{P_{\mathrm{tot}}}.

其單位為 Pa/W，只是工程指標，不是無因次的熱力學效率。若系統總功率的量測邊界不一致，這個比值不可跨配置比較。

12.2 結構、流量與恢復時間的平行指標

指標	定義／單位	作用	主要陷阱
$Y_p$	目標區壓差代理量，Pa	壓力控制強度	不能等同抽氣量
$V_S$	$	\mathcal S_W	$，m³
$\Phi_{\mathrm{in}}$	指定邊界流入，kg/s	吸入通量	需要同時量測出流
$\beta_0(\delta)$	連通分量數，無因次	區域分裂與合併	取樣與噪音可造假拓樸
$\tau_{\mathrm{rec}}$	安全擾動恢復時標，s	局部動力穩定	可能有多個時標
$P_{\mathrm{tot}}$	系統總電功率，W	能源比較	遺漏真空泵或外部氣源
$R_m$	質量收支殘差，kg/s	守恆查核	漏氣及感測器零點漂移

12.3 不確定度必須附著在每個效應量上

依 JCGM GUM 原則，應記錄感測器校準、標準不確定度、溫度及氣體組分修正、幾何誤差、取樣空間解析度、時間同步、模型截斷與相關性 [R4]。時序資料常具有自相關，不能把每一個連續影格都當成獨立樣本；可採跨批次獨立重複、區塊重抽樣或明示的時間序列模型 [R6]。

分析需至少區分：

儀器不確定度：壓力、流率、密度或熱量是否真的可分辨差異。
重複性不確定度：同一實驗配置在不同日期／不同裝配後能否得到一致結果。
建模與數值不確定度：網格、時間步、收斂、稀薄氣體壁面參數及低階近似。
選擇性分析不確定度：是否因調整閾值、挑選最漂亮的截面或忽略失敗回合而高估效應。

正式驗證之前應預先指定主要指標、最低可實用效應、可信區間判定方式與多重比較處理策略；本稿不捏造任何成功閾值或顯著性結果。

13. 逐階實驗與數值比較矩陣（交由 TEF-07 實作）

13.1 建議的先後順序

階段	空間與系統	主要比較	進入下一階段的必要條件
P0	常壓、無轉子或無磁場的安全觀察空間	背景流場與感測器互擾	校準、時間同步及環境漂移可接受
P1	單個低速、防護旋翼單元	無場／磁性假件／封裝場源	機械安全與功率／流量基線已建立
P2	少數多節點陣列（例如 1、2、4）	E1／E2／E3 分開進行	質量、能量和幾何比較可核查
P3	方形、長方形、具障礙與多連通的內部測試幾何	TEF-05 的 G0～G5 部分或全部家族	壓力集合和拓樸結果跨次重現
P4	經認證之真空／低壓設施，內部仍可更換幾何	依 Knudsen 數切換適用模型	承壓外殼與旋轉裝置安全審查獨立通過
P5	具熱負載與長時間運行的安全擴充	穩態、擾動、熱代價與控制收益	能量與安全風險滿足專業審核

節點數範例只是測試設計序列，不是已完成測試，不代表越多越安全。原定的「房間尺度」可先用常壓、無人接近運轉部件的測試空間研究多節點流場；低壓條件只能在額定且經工程審核的專用壓力容器內建立，不能把一般方形房間直接抽真空。

13.2 控制條件與對照配置

每組試驗至少註記：

幾何版本、CAD 雜湊、管網連接、壁面狀態及實際有效容積；
$N$ 、節點位置與朝向、每節點轉速、葉片材料版本、場源電流／相位及功率；
所有實際氣源、氣體組分、抽氣設定與量測到的質量流率；
壁面及介質溫度、艙內外壓力、磁場、振動、控制器狀態與安全事件；
對照組、隨機化順序、操作窗、熱平衡等待規則與資料排除事前規則。

尤其重要：等轉速比較可用來識別場源造成的變化，等功率比較則用來評估資源效益；兩者不一定能在同一時刻完全成立，應分成獨立因果問題，而不是暗中挑選有利條件。

13.3 實驗順序與漂移處理

採隨機化或區組設計，並穿插固定的共同基線以偵測長期漂移 [R7]。若磁性元件、壓力計或攝影機受到高頻電磁干擾，應先做靜態和無氣流電磁測試。單一演示片段的高畫質流線圖不能代替量測數據與重複試驗；共同基線與漂移檢查可對照 [R10]。

13.4 測試結束後的反事實對照

對已形成的候選壓力區域，依核准的安全程序改變節點啟動數量、順序或幾何；但需避免因換裝大幅改變外殼密閉性或管道阻力。若拆下設備本身導致有效容積或阻塞量變動，應使用等外形假件，讓「有幾個節點運作」和「空間變了多少」盡量分離。

14. 數值模型可信度、負面結果及判讀

14.1 不用一套模型處理所有壓力

依 TEF-04 模型適用性判定：在連續流主導時可使用相應的 CFD／旋轉模型；靠近滑移流範圍則需檢查氣體—壁面滑移與熱跳躍；過渡及自由分子流需評估 Boltzmann／DSMC 或相應分子流方法。由於局部長度尺度不同，同一裝置內可存在不同 Knudsen 數有效域，不可只按艙內單一壓力數值選模型 [R3]。

14.2 數值驗證不等於實體驗證

對每個數值結果保存求解器版本、幾何／網格、場源、邊界設定、收斂準則、時間步／統計粒子選擇以及質量—動量—能量閉合殘差。建立網格與時間解析度研究，並依 ASME V&V 20 將數值誤差與實驗不確定度分開比較 [R8]。不能因數值模擬可畫出壓力帶，便宣稱真實裝置已可形成同樣的壓力帶。

14.3 符合既有物理也是有價值的結論

若結果呈現以下任何一項，都應如實寫成研究成果：

只有單節點機械送風效應：場源對中性氣體沒有顯著獨立增益。
有幾何／拓樸耦合，無資源效益增益：可建立壓力結構，但每瓦表現不優於普通風扇陣列。
有非線性和回授穩定，無新基本場：可開發場控制器，但所有機制仍在已知物理範圍內。
只有短時壓力分層，沒有穩態：需修改控制器、流路或收束假說有效域。
無法重現遠快近慢：條件性預測在所測幾何與參數範圍內不成立，不得宣稱「整個假說被全面證實」。

15. 安全與研究倫理邊界

高磁性葉片不等於可以靠磁吸固定。旋轉件須有獨立機械防脫與破片容納措施，轉子與真空容器各自進行工程審核。
遠端控制、影像觀察、資料收集與失聯停機不取代硬體聯鎖；低壓實驗不得有工作人員位於艙內。
初期不以水電解產生的氫氧混合氣當作測試空氣；純氧、氫氣及高濃度氧氣相關用途屬後續獨立危害分析。
電磁場可能干擾轉速計、壓力傳感器、醫療植入裝置及通信，須限制暴露並量測 EMC。
不得使用普通建築房間、未經額定驗證的玻璃或任意自製箱體作真空壓力容器。
若出現非預期振動、異常溫升、漏氣、感測失真或聯鎖事件，資料應標記為異常，按安全流程停機；不能為追求特定場型而繞過保護。

16. 對 TEF-07 的交付資料契約

TEF-07 應將實驗配置與觀測結果分成不同不可互相覆寫的資料物件。以下是空白規格示例，非既有測量：

{
  "record_type": "TEF-06-run-proposal",
  "document_version": "0.1.0",
  "status": "PLANNED_NOT_TESTED",
  "experiment_id": null,
  "baseline_id": null,
  "geometry_family": null,
  "geometry_cad_sha256": null,
  "mesh_sha256": null,
  "active_node_count_N": null,
  "power_comparison_class": "E1_OR_E2_OR_E3",
  "total_measured_power_W": null,
  "measured_mass_in_kg_s": null,
  "measured_mass_out_kg_s": null,
  "gas_composition": null,
  "pressure_regime_and_Kn": null,
  "time_window_s": null,
  "pressure_threshold_Pa": null,
  "zone_occupancy_min": null,
  "pressure_fluctuation_limit_Pa": null,
  "pressure_sensor_calibration_id": null,
  "field_sensor_calibration_id": null,
  "randomization_block_id": null,
  "pre_registered_primary_metric": null,
  "mass_balance_residual_kg_s": null,
  "energy_balance_residual_W": null,
  "uncertainty_budget_id": null,
  "safety_interlock_events": [],
  "raw_measurement_uri": null,
  "simulation_artifact_uri": null,
  "experiment_state": "NOT_RUN"
}

正式存檔應另外包括：每節點時間序列、三維測點座標、氣體流量路徑、感測器響應時間、磁場屏蔽狀態、泵浦實際工作點、控制器版本與不可覆寫的原始量測檔。若跨幾何移植數值結果，需保留座標映射和有效域的裁切規則。

16.1 TEF-07 的最小成功判準

這裡的「成功」是完成可否證研究，不要求假說成立：

至少有一個具完整能源與介質帳本的匹配基線。
壓力、流率、密度代理量及溫度與幾何皆有可追溯量測。
有明確的 E1、E2、E3 比較標籤，以及其無法同時固定的變數清單。
至少報告一個真實的正面或負面假說檢驗結果與不確定度。
明確區分 ST-1、ST-2、ST-3，不因單次漂亮場圖升級主張。
若主要研究假說沒有達到可辨識程度，也如實保存失敗、限制與重測建議。

17. 研究系列的接口與貢獻

文件	向 TEF-06 提供的基線	TEF-06 回傳的研究輸出
TEF-01	人工吸引場操作性定義、守恆、否證階梯	穩定區域及數量級效應的可量測判準
TEF-02	主動磁性葉片、場源分離、機械安全	等轉速／等功率因子與場源對照
TEF-03	質量來源、氣體組成、壓縮及能源帳本	E3 供氣與泵浦對照及閉合要求
TEF-04	磁力、葉片動量與稀薄氣體模型	非線性競爭解釋與模型辨識階梯
TEF-05	G0～G5 空間、管網及低壓區域拓樸	非圓形壓力區、場型轉換與路徑速度判定
TEF-07（下一篇）	地面安全設施、量測 SOP、遠端控制	可執行的實驗矩陣、設備審核、數據驗收
TEF-08	太空散熱、建築、飛行與生命支持的不同條件	只移交已驗證且適用的場控制效益與限制

本篇的原創性候選在於將「數量級吸引場」從形象描述轉成可核查的尺度律、穩態分類、幾何—拓樸—動力耦合指標及對照實驗。這些是研究方案層級的整合貢獻，不是已經確立的新物理定律或實驗發現。

18. 結論

本文將「多個真電風扇是否能形成一個穩定的人工低壓吸引場」拆解為三個依序加強的、可否證的命題。

第一，空間分布命題：某些幾何與介質條件下，速度可沿流路由快轉慢，壓力、密度與流速極值亦可位於不同位置；其條件由質量、動量、能量收支與氣體狀態決定，不是普遍成立的圖形想像。

第二，數量級命題：多節點可能改變流場、連通性與穩定性，但必須在固定每節點輸入、固定總功率與固定介質供應的不同比較框架下，才可辨識真正的耦合、資源效益與阻塞／飽和成本。

第三，動態穩態命題：一個看似穩定的壓力區域，需要先通過時間統計、漂移與量測不確定度審核，再經安全擾動恢復試驗；唯有更強的動力模型與證據，才能討論真正的吸引子。即使存在非線性、穩態和多節點增益，也不自動涉及真空本體性質改變或新基本吸引力。

下一篇 TEF-07 應把上述命題變成可追溯、可重複、具安全審核的地面實驗方案。在任何實測之前，TEF-06 的正確狀態仍是理論與方法草稿。

參考文獻與可查核來源

以下來源支持本文採用的既有物理與驗證方法；不存在任何一項來源證實本系列特定「真電風扇吸引場」已實際形成。

[R1] NASA Glenn Research Center. Mass Flow Rate. https://www1.grc.nasa.gov/beginners-guide-to-aeronautics/mass-flow-rate/ 。質量流率與 $\rho A v$ 的適用條件。
[R2] NASA Glenn Research Center. Euler Equations. https://www1.grc.nasa.gov/beginners-guide-to-aeronautics/euler-equations-2/ 。連續介質質量—動量—能量耦合與方程封閉問題。
[R3] Knudsen pumps: a review. Microsystems & Nanoengineering (2020). https://www.nature.com/articles/s41378-020-0135-5 。Knudsen 數、稀薄氣體與熱驅動輸運之模型分區；引用不代表本裝置屬於 Knudsen pump。
[R4] BIPM / JCGM. JCGM 100:2008, Evaluation of measurement data — Guide to the expression of uncertainty in measurement. https://doi.org/10.59161/JCGM100-2008E 。可追溯的量測不確定度。
[R5] NIST/SEMATECH. Engineering Statistics Handbook, 3.4.5 Assessing Process Stability. https://www.itl.nist.gov/div898/handbook/ppc/section4/ppc45.htm 。統計穩定性、分布與漂移的判定。
[R6] NIST/SEMATECH. Engineering Statistics Handbook, 1.3.5.12 Autocorrelation. https://www.itl.nist.gov/div898/handbook/eda/section3/eda35c.htm 。時序自相關與有效樣本解讀。
[R7] NIST/SEMATECH. Engineering Statistics Handbook, 5.3 Choosing an Experimental Design. https://www.itl.nist.gov/div898/handbook/pri/section3/pri3.htm 。因子設計、隨機化、區組與交互作用。
[R8] ASME. V&V 20-2009 (R2021), Standard for Verification and Validation in Computational Fluid Dynamics and Heat Transfer. https://www.asme.org/codes-standards/find-codes-standards/standard-for-verification-and-validation-in-computational-fluid-dynamics-and-heat-transfer 。模擬與實驗不確定度對照。
[R9] Strogatz, S. H. Nonlinear Dynamics and Chaos, Third Edition, CRC Press／Routledge. https://www.routledge.com/Nonlinear-Dynamics-and-Chaos-With-Applications-to-Physics-Biology-Chemistry-and-Engineering/Strogatz/p/book/9780367026509 。固定點、局部穩定性與分岔的基礎理論。
[R10] NIST/SEMATECH. Engineering Statistics Handbook, 5.2.2 Is the process stable? https://www.itl.nist.gov/div898/handbook/pri/section2/pri22.htm 。重複基線與試驗順序漂移控制。
[R11] Topology ToolKit. Topological Data Analysis and Visualization. https://topology-tool-kit.github.io/ 。連續標量場的形態及臨界結構工具。
[R12] Almeida & Dilão. Adaptive Hagen–Poiseuille flows on graphs. Physica D 436 (2022), 133322. https://doi.org/10.1016/j.physd.2022.133322 。管網流動、連通性與非線性圖模型的相關研究。

本研究系列的內部基線（非外部獨立驗證）

TEF-01：TEF-01_人工低壓吸引場的物理定義與守恆邊界_v0.1_2026-11-02.md
TEF-02：TEF-02_主動電磁葉片與管道單元的工程設計_v0.1_2026-11-02.md
TEF-03：TEF-03_介質捕集生成加壓與循環_氣體質量能源收支_v0.1_2026-11-02.md
TEF-04：TEF-04_低壓介質中的電磁旋轉流體耦合模型_v0.1_2026-11-02.md
TEF-05：TEF-05_多節點吸引場的幾何與拓樸約束_v0.1_2026-11-02.md
研究系列總綱：真電風扇_人工低壓吸引場_研究系列總綱_v0.1_2026-11-02.md

Canonical source 與驗證／提交規則

唯一原始稿：本文的 UTF-8 .md 檔案。聊天渲染畫面、圖像及任何後製 PDF 均非正式 source。
唯一數學原始定界符：行內 $...$ ，展示 $$...$$；不把 LaTeX 轉成 Unicode 公式當成 canonical source，不使用二次轉義 round-trip。
版本：0.1.0；狀態 DRAFT / NOT SIMULATED / NOT EXPERIMENTALLY VERIFIED。沒有任何數字可以引用為實測成效。
驗證原則：先檢查 UTF-8、定界符配對、表格與章節結構、量綱、引用網址和跨篇定義一致性，再批准版本提交。新增實測資料後必須建立新版本，不覆寫原始驗證歷史。
待完成：正式預註冊、CFD／分子動力學求解器輸出、硬體驗證、測量不確定度帳本、專業真空設備風險審查與獨立重現。

文件結論：TEF-06 完成的是「數量級、遠快近慢條件性分布及動態穩定壓力區域」的可否證框架；下一篇為 TEF-07 地面遠端實驗方法與安全規範。

數量級與動態穩態：密度梯度、流速分布及穩定壓力區域